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问 水轮机HL211-LJ-225的顶盖直径是多少
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问 汽轮机切换高压油泵时为什么会跳闸
lucy 提供个资料你参考以下原因分析机组超速试验后3000r/min空负荷运行，并网前油泵切换跳机后，显示润滑油压低开关动作发信号跳机，为何会出现此现象呢？并网前油泵切换过程中，高压启动油泵先停运后，交流润滑油泵未停前，主油泵出口压力指示正常，为何会存在切换停运交流润滑油泵后润滑油压降低现象呢，是否误发信号？通过表1所示各油泵切换工况试验，排除了润滑油压低开关动作误发信号跳机的可能。如表1中油泵切换工况4，直流润滑油泵并联运行能保证润滑油压正常，而且润滑油压低开关没有动作信号，停运高压启动油泵，仍存在跳机现象。查看油泵切换前，主油泵入口就地油压表指示为0MPa，油泵切换后，查历史曲线知透平油侧调节油压力在停运高压启动油泵后降低到0.9MPa以下，这必将导致薄膜阀上腔油压即保安油压降低，致使薄膜阀掉闸不能正常工作，AST油压由于薄膜阀掉闸打开而泄掉，导致汽门动作跳机。判定油泵切换跳机主要是主油泵出口透平油压力低所致，而主油泵出口压力低是因为主油泵入口无油压。通过活动＃1射油器出口可调逆止门开度调节顶杆，排除了＃1射油器出口可调逆止门卡涩打不开的可能。主油泵出口压力低，是主油泵本身不工作？还是＃1射油器底部吸入口圆盘逆止门卡涩未打开，导致＃1射油器无法正常工作供油？也或是＃1射油器底部动力油吸入口法兰密封面泄漏导致＃1射油器供油不足？在进行油泵切换工况试验时，发现在交流润滑油泵并联运行情况下，主油箱内部的射油器底部存在向上翻油现象，但是直流润滑油泵并联运行不存在主油箱内部向上翻油现象，这又为何？这是否说明＃1或者两台射油器底部动力油入口法兰密封面存在泄漏？该处法兰密封面垫片为聚四氟乙烯材质，不容易漏，首次并网为何不存在此故障？全国火电100-200MW级机组技术协作会2008年年会论文集汽轮机343 故障前，机组已经并网运行过，可排除＃1射油器底部吸入口圆盘逆止门卡涩及主油泵本身不工作缺陷导致的主油泵出口压力低。通过再次启动冲转过程对主油泵出、入口压力及润滑油压变化的记录分析（见上表3故障前参数），主油泵出口油压先逐步降低后随转速升高又逐步升高，完全排除主油泵本身不工作缺陷。冲转过程中，润滑油压先降低后升高，仅靠交流润滑油泵工作供油量是不行的，只有＃1射油器底部吸入口圆盘逆止门正常打开，通过＃1射油器向主油泵增加供油了，才能确保主油泵出口油压及润滑油压的逐步升高，所以也完全排除了＃1射油器底部吸入口圆盘逆止门卡涩缺陷。机组是在完成超速试验后出现本文所述故障的，结合主油箱内部的射油器底部存在向上翻油现象，判断为由于机组超速试验，随着转速升高引起主油泵出口超压，导致射油器底部动力油入口法兰密封面泄漏，从而造成射油器乃至主油泵出力低，导致故障发生。由于射油器动力油吸入口法兰密封面泄漏，在机组3000r/min运行时＃1射油器也无法向主油泵提供足够油量，所以只有在交流润滑油泵并联运行的情况下，交流润滑油泵出口经过φ50节流孔供至＃1射油器出口可调逆止门后，即供至主油泵入口，才能确保主油泵出口油压建立。当主油泵出口油供至两台射油器入口处时，射油器入口法兰泄漏必然导致主油箱内部向上翻油。而直流润滑油泵并联运行不能给主油泵供油，且高压启动油泵运行也没有给射油器供油，这就是交流润滑油泵停运后，直流润滑油泵并联运行时，主油箱内部不存在向上翻油现象的原因。综上所述，判定油泵切换跳机故障主要是主油泵出口压力低所致，直接原因是＃1或者两台射油器底部动力油吸入口法兰密封面泄漏。
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问 主蒸汽温度压力变化对汽轮机运行有何影响？
795bdb03596a 主蒸汽温度压力变化对汽轮机运行的影响有：1、主蒸汽压力升高：在机组额定功率下初压升高后蒸汽流量有所减少，各监视段压力相应降低，各中间级焓降基本保持不变，因此主蒸汽流量减少各中间级动叶应力均有所下降，隔板的压差和轴向推力也都有所减少。调节级前后压差虽有上升，但其危险工况不在额定负荷，因此调节级和中间各级在主蒸汽压力上升时都是安全的。对于末几级叶片，由于前后压差的减小(级前压力减小)，级的焓降减少，从强度观点看末几级叶片也是安全的。当然，主蒸汽压力也不能过高，否则有可能造成机组过负荷，隔板、动叶过负荷及机组轴向位移大、推力轴承故障等不安全情况的发生。2、主蒸汽压力下降：在主蒸汽压力下降后机组仍要发出额定功率，则主蒸汽流量会相应增加。因此会引起非调节级各级级前压力升高，而末几级焓降增大，因此非调节级各级的负荷都有所增加，末几级过负荷最为严重，全机的轴向推力也相应增大。因此运行中主蒸汽压力下降机组应适当带负荷。3、主蒸汽温度升高：主蒸汽温度升高从经济性角度来看对机组是有利的，它不仅提高了循环热效率，而且减少了汽轮机的排汽湿度。但从安全角度来看，主蒸汽温度的上升会引起金属材料性能恶化缩短某些部件的使用寿命，如主汽阀、调节阀、轴封、法兰、螺栓以及高压管道等。对于超高参数机组，即使主蒸汽温度上升不多也可能引起金属急剧的蠕变，使许用应力大幅度的降低。因此绝大多数情况下不允许升高初温运行的。4、主蒸汽温度降低：在机组额定负荷下主蒸汽温度下降将会引起蒸汽流量增大，各监视段压力上升。此时调节级是安全的，但是非调节级尤其是最末几级焓降和主蒸汽流量同时增大将产生过负荷，是比较危险的。同时，蒸汽温度下降会引起末几级叶片湿度的增加，增大了湿汽损失，同时也加剧了末几级叶片的冲蚀作用，直接威胁倒汽轮机的安全运行。因此，在主蒸汽温度降低的同时应降低压力，是汽轮机热力过程线尽量与设计工况下的热力过程线重合，以提高机组排汽干度。因此机组的功率限制较大，必要时应申请减负荷运行。5、当使用射汽抽气时，应先进行蒸汽暖管，再投入主抽气器和启动抽气器。现在一般在我国都采用射水抽气器，应先启动射水泵，射水泵启动前应作联动试验，正常后使一台运行一台备用，以使凝汽器逐渐建立起真空。机组启动时，真空值应高一些，以减少汽轮机转子冲动阻力和启动汽耗，另外排汽温度低，对刚建投运的凝汽器也较为有利。但真空值也不易过高，因真空过高会延长启动时间，主要因为真空值过高时，所需进汽量少，对汽轮机加热不利。目前我国启动真空一般为350-450mmHg。扩展资料：主汽温控制方法常规的主汽温控制方法分为导前汽温微分信号的双冲量汽温控制、串级汽温控制、分段汽温控制及相位补偿汽温控制几种。但是，随着机组容量的逐渐增大，常规控制方法已经不能得到足够满意的控制质量，同时，由于工业过程逐渐复杂化，单一控制技术也远远无法达到要求。因此，结合先进的控制理论和控制算法将成为今后研究的一大趋势。近几年已经出现了一些相类似的控制方法，主要有以下两类：一类是先进控制算法与传统控制方法相结合，另一类是先进控制算法之间的结合。主要包括 ：1、Smith预估控制及其改进型。2、基于神经网络理论的各种控制策略，诸如单神经元控制器取代主蒸汽温度串级PID控制中主调节器的策略、基于BP神经网络提出主蒸汽温度的串级智能控制等。3、基于模糊控制理论的各种控制策略，诸如主蒸汽温度的模糊PID控制、模糊控制与基于专家系统整定的串级PID控制相结合的复合控制策略，主蒸汽温度的Fuzzy-PI复合控制策略等。4、基于状态反馈的控制策略，例如：基于现代控制理论中状态反馈控制原理的分级控制方法、状态反馈控制与串级PID控制相结合的主蒸汽温度控制策略、将状态反馈引入到锅炉主蒸汽温度中的一种多回路串级控制方法等。5、其它控制策略，诸如基于鲁棒控制原理改进主蒸汽温度串级PID控制策略并指出在DCS系统中的实现方法、用预测智能控制器作为串级控制的主调节器以改善主蒸汽温度的迟延特性等。我们所接触的是一个复杂多变的系统，难以建立被控对象的精确模型，而传统控制方法往往需要建立一个精确的数学模型。同时，由于一些被控对象带有大迟延和大惯性的动态特性,因而即使建立了数学模型，通常也不如一个有经验的操作人员进行手动控制效果好。从20世纪七十年代开始，生物控制理论逐渐引起研究者的重视并迅速发展。目前神经网络控制已经发展得比较成熟，但是基于神经内分泌系统的生物智能控制理论研究才刚刚起步。作为人体各种激素调节中心，神经内分泌系统具有较好的稳定性和适应性，通过将模糊理论与神经内分泌反馈调节机制算法相结合，优势互补，并应用于PID控制器中，可以对锅炉主汽温系统的对象特性和一般控制规律进行分析。参考资料：搜狗百科-主气温控制
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